在工作圓錐錐壁壓下之前先要減小直徑智能水表因此金屬在軋槽中的變形區便可以認為是由兩部分粗成的（圖2.6），即；角6p所構成的部分和角6所構成的部分；在前一部分中工作圓錐的直徑減小到其內表面與心棒相接觸（壁厚不壓下），而在后一部分中工作圓錐的直徑和壁厚同時進行壓下。我們稱角為減徑角，稱角日為壓下角。在機架的主要工作行程中，角p和角θ的大小是變化的，形成了咬人角6管的拔制過程是將空心的管坯從一個由?？?（圖3）內表面和心棒2外表面所形成的環形韃障中拔出，使管坯的直徑和壁厚減小。拔制的實現是由于的水卒拉力Q速額不斷地作用在管坯上的精果，井且按照異號主應力狀態圖進行，其中主拉應力1是由拉力Q的作用而引起的，而主壓應力2和是在?？妆趯饘俚恼龎毫k的作用下產生的。在拔制時有拉應力存在，因而就難以充分利用金屬的塑性，井促使金屬脆性破裂在拔制過程中，由于?？妆诤托陌魧饘俚恼龎毫k和Pw..的作用，在金屬流動方向的相反方向產生了摩擦力TK和T，并且為了克服摩擦力就要求增加拉力。當以25~30的變形程度在短心棒上拔制鋼管的時候。

　　由于克服摩擦力而損耗的拉力豹為601當變形達到了一定程度（對于在短心棒上的拔制，豹為35~40）時，拉力為此增加，致使所拔制的鋼管部分在這種拉力的作用下被拔斷。鋼管的冾軋過程（圖4）系由于軋槽的壓力P和P周期性地作用在金屬上而實現的，軋槽具有截面變化的閉合的孔型（不考慮接近帆槽分離機處的開口），井且金屬系按照近似不等的三向壓韜主應力狀態圖流動。主壓牖應力1是由于軋橢的垂直壓力Pn和P的作用而產生的，而主壓箱應力02和03是由作用在工具和閉合孔型的接觸面上的摩擦力引起的。在冾軋的時候，主應力的作用方向是在阻礙秸品體間的滑移，而這種精晶體間的移動會破壞金屬的完整性，因此，冾軋時的塑性變形是由于精晶體內部的滑移而產生。這樣，變形條件的改變就使得在冷軋時比在冾拔時能夠更充分地利用金屬的塑性。在每一個軋制周期（工作機架的一個往復行程）中，管坯的一小部分金屬進行周期性壓下的這種軋制制度，使得在冾軋鋼管的時候能夠在不破壞金屬完整性的情況下得到大的變形。圓5是金屬在軋槽變形區中的周期性壓下的示意圖。

　　在送進的時候，進入軋槽孔型中的長度為S的一段環形截面的管坯，輕過一定大數的周期性的壓下（或延伸），并且由于隨后入孔型中的一部分金屬的影響而向前移動，截面逐漸地堿小而展度燴加，得到稱的截面尺寸，即得到了直徑為1、壁厚為t和度為ΔIr的一段鋼管智能水表長度△/x等于總延伸系數H和送進量S的乘積。這樣，在開始得到成品鋼管之前，先形成了鋼管的工作圓雒，而工作國錐是由于一定數目的管坯段送人軋槽的精果而得到的，管坯段的長度在一定的工作錐民度的條件下是與延伸系數A2成反比的。其大，在工作機架的每一次往復行程中所剌制的鋼管所延伸的度為△r=2S延伸系數和迭進量愈大，則管坯在變形區中的周期性壓下的次數就愈少，反之亦然如，將截面為38×225毫米的管坯，在孔型軋槽中以S=5毫米的進量于23個軋制周期（工作機架往復行程）內進行壓下，得到外徑為22毫米、壁厚為0.75毫米（即22×0.75毫米）的段成品鋼管。如總的延伸系數x=5.05，在形成鋼管工作國錐部分的時候，一個軋制周期中的不均延伸系數Pp等于Hcp=bHx=5.05=1,073實際上，由于遵守壓下的送進制度。